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开关电源原理与设计（连载二十六）双激式变压器开关电源 所谓双激式变压器开关电源，就是指在一个工作周期之内，变压器的初级线圈分别被直流电压正、反激励两次。与单激式变压器开关电源不同，双激式变压器开关电源一般在整个工作周期之内，都向负载提供功率输出。双激式变压器开关电源输出功率一般都很大，因此，交流电压调节器广泛应用于电机启动与调速，交流稳压，调光等工业领域M.目前，对于交流调压的方法有两种：一是以交流变压器为核心的调压、降压手段，包括多抽头、自耦等，但存在体积大、调节精度低或有级调节、可靠性差等缺点；二是利用晶闸管相控的调压器，但因其采用相控方式而导致功率因数低、谐波大、动态响应慢、滤波器体积大等缺点。 广州销毁公司以解决测试绕组热点中存在的不确定性问题，给出绕组热点状态的语言描述，实例分析表明该方法是行之有效的。另外，变压器绕组过热大都是局部性的，如绕组引出线焊接点焊接不良、分接开关接触不良、匝间局部短路等引起绕组热点温度过高。如何准确地判断出绕组局部热点的具体位置，是进一步研究的重要课题。 ，双激式变压器开关电源在一些中、大型电子设备中应用很广泛。这种大功率双激式变压器开关电源最大输出功率可以达300瓦以上，甚至可以超过1000瓦。 推挽式、半桥式、全桥式等变压器开关电源都属于双激式变压器开关电源。 1-8-1.推挽式变压器开关电源的工作原理 在双激式变压器开关电源中，推挽式变压器开关电源是最常用的开关电源。由于推挽式变压器开关电源中的两个控制开关K1和K2轮流交替工作，其输出电压波形非常对称，并且开关电源在整个工作周期之内都向负载提供功率输出，因此，其输出电流瞬间响应速度很高，电压输出特性也很好。 推挽式变压器开关电源是所有开关电源中电压利用率最高的开关电源，它在输入电压很低的情况下，仍能维持很大的功率输出，所以推挽式变压器开关电源被广泛应用于DC/AC逆变器，或DC/DC转换器电路中。 1-8-1-1.交流输出推挽式变压器开关电源 一般的DC/AC逆变器，如交流不间断电源(简称UPS)，大多数都是采用推挽式变压器开关电源电路。这种DC/AC逆变器工作频率很高，所以体积可以做得非常小;由于这个特点，推挽式变压器开关电源也经常用于AC/AC转换电路中，以减小电源变压器的体积。 图1-27是交流输出纯电阻负载推挽式变压器开关电源的简单原理图。图中，K1、K2是两个控制开关，它们工作的时候，一个接通，另一个关断，两个开关轮流接通和关断，互相交替工作;T为开关变压器，N1、N2为变压器的初级线圈，N3为变压器的次级线圈;Ui为直流输入电压，R为负载电阻;uo为输出电压，io为流过负载的电流。 图1-27中，当控制开关K1接通时，电源电压Ui通过控制开关K1被加到变压器初级线圈N1绕组的两端，通过电磁感应的作用在变压器次级线圈N3绕组的两端也会输出一个与N1绕组输入电压成正比的电压，并加到负载R的两端，使开关电源输出一个正半周电压。当控制开关K1由接通转为关断时，控制开关K2则由关断转为接通，此时电源电压Ui被加到变压器初级线圈N2绕组的两端，通过互感在变压器次级线圈N3绕组的两端也输出一个与N2绕组输入电压成正比的电压uo，并加到负载R的两端，使开关电源输出一个负半周电压。
由于电源电压Ui加到变压器初级线圈N1绕组和N2两端产生磁通的方向正好相反，所以在负载上可得到一个与线圈N1、N2绕组所加电压对应的正、负极性电压uo。正半周对应的是K1接通时，N1绕组与N3绕组互相感应的输出电压;负半周对应的是K2接通时，N2绕组与N3绕组互相感应的输出电压。 下面我们进一步详细分析推挽式变压器开关电源的工作原理。 图1-27中，当控制开关K1接通时，输入电源Ui开始对变压器初级线圈N1绕组加电，电流从变压器初级线圈N1绕组的两端经过，通过电磁感应会在变压器的铁心中产生磁场，并产生磁力线;同时，在初级线圈N1绕组的两端要产生自感电动势e1，硅油变压器的大缺点是硅油价格太贵，硅油在国际上价格大约是变压器油的6倍，而我国约为8倍。这样变压器的成本会相应增加。价格提高。但由于硅油变压器制造工艺比较简单，又具有良好的动、热稳定性和电器绝缘性能，可减少大量的日常维护，尤为突出的黑丝其高闪点和高燃点以及二氧化硅分解物的自带燃烧性能，时期具有防火安全性能。 广州销毁公司，在次级线圈N3绕组的两端也会产生感应电动势e3;感应电动势e3作用于负载R的两端，从而产生负载电流。因此，在初、次级电流的共同作用下，在变压器的铁心中会产生一个由流过变压器初、次级线圈电流产生的合成磁场，这个磁场的大小可用磁力线通量(简称磁通量)，即磁力线的数目Φ 来表示。 如果用 Φ1来表示变压器初级线圈N1绕组电流产生的磁通量，用 Φ3来表示变压器次级线圈电流产生的磁通量，由于变压器初、次级线圈电流产生的磁场方向总是相反，则在控制开关K1接通期间，由流过变压器初、次级线圈电流在变压器铁心中产生的合成磁场的总磁通量为： Φ= Φ1- Φ3 —— K1接通期间 (1-125) 其中变压器初级线圈电流产生的磁通 Φ1还可以分成两个部分，一部分用来抵消变压器次级线圈电流产生的磁通 Φ3，记为 10，另一部分是由励磁电流产生的磁通，记为ΔΦ 1。显然 Φ10 =- Φ3，ΔΦ 1 = Φ 。即：变压器铁心中产生的磁通量，只与流过变压器初级线圈中的励磁电流有关，与流过变压器次级线圈中的电流无关;流过变压器次级线圈中的电流产生的磁通，完全被流过变压器初级线圈中的另一部分电流产生的磁通抵消。 根据电磁感应定律可以对变压器初级线圈N1绕组回路列出方程： e1 = N1dΦ/dt = Ui —— K1接通期间 (1-126) 同样，可以对变压器次级线圈N3绕组回路列出方程： e3 = N3 dΦ/dt =(Up)—— K1接通期间 (1-127) 上式中，(Up)为开关变压器次级线圈N3绕组正激输出电压的幅值，用括弧匡住来表示。由于流过开关变压器初级线圈N1绕组的励磁电流是线性变化的，所以我们可认为开关变压器次级线圈N3绕组正激输出电压是一个方波。方波的幅值Up与半波平均值Upa以及有效值Uo三者完全相等。 根据(1-126)和(1-127)可以求得： (Up)= e3 =ne1 =nUi —— K1接通期间 (1-128) (1-128)式就是推挽式变压器开关电源正激输出时的电压关系式。上式中，(Up)为开关变压器次级线圈N3绕组正激输出电压的幅值，Ui为开关电源变压器初级线圈N1绕组的输入电压;n为变压比，即：开关变压器次级线圈输出电压与初级线圈输入电压之比，n也可以看成是开关变压器次级线圈N3绕组与初级线圈N1绕组的匝数比，即：n = N3/N1。 由此可知，珠海销毁公司，在控制开关K1接通期间，推挽式变压器开关电源变压器次级正激输出电压的幅值只与输入电压和变压器的次/初级变压比有关。 同理我们也可以求得，当控制开关K2接通时，开关变压器N3线圈绕组正激输出电压的幅值(Up-)为： (Up-)= -e3 =-ne2 = -nUi —— K2接通期间 (1-129) 上式中的负号表示e3的符号与(1-128)式中的符号相反，(Up-)表示与(Up)的极性相反。 这里还需指出，(1-128)式和(1-129)式列出的计算结果，并没有考虑控制开关K1或K2关断瞬间，励磁电流存储的能量也会通过变压器的次级线圈N3绕组产生反电动势(反激式输出)的影响，即：推挽式变压器开关电源同时存在正、反激电压输出。 反激式电压产生的原因是因为K1或K2接通瞬间变压器初级或次级线圈中的电流初始值不等于零，或磁通的初始值不等于零。即：推挽式变压器开关电源中反激式电压的产生是由变压器励磁电流存储的能量产生的。
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